ДЕМПФИРОВАНИЕ ОСНОВНОГО РЕЗОНАНСА ЗВУКОСНИМАТЕЛЯ

А.М. ЛИХНИЦКИЙ

Приведены результаты теоретического исследования механических колебаний звукоснимателя в области частоты основного резонанса при проигрывании покоробленных грампластинок. Рассмотрены существующие в настоящее время способы механического демпфирования основного резонанса. Показана принципиальная возможность эффективного демпфирования с помощью демпфера колебаний ненастроенного вязкого типа.

Как показали исследования [1], свыше 20% грампластинок, находящихся у коллекционеров, имеют явные дефекты, называемые короблением. Причиной короблений являются незначительные отклонения тепловых режимов изготовления грампластинок, а также неправильное их хранение.

При воспроизведении записей с покоробленных грампластинок в инфразвуковой области частот (от 0,5 до 20 Гц) возникают колебания звукоснимателя относительно воспроизводящей иглы (в дальнейшем будем называть их колебаниями игла-тонарм). Эти колебания, преобразуемые затем в электрические, хотя и находятся за пределами воспроизводимого диапазона частот, препятствуют высококачественному звуковоспроизведению. Причиной является основной резонанс звукоснимателя, частота которого совпадает с обусловленными короблением составляющими спектра колебаний иглы. Этот резонанс возникает, когда гибкость подвижной системы и приведенная к игле масса звукоснимателя образуют высокодобротную колебательную систему.

Практически колебания игла-тонарм в области основного резонанса оказываются больше, чем колебания иглы, обусловленные воспроизведением фонограммы. Если их амплитуда превышает определенное значение, возникает ряд нежелательных явлений:

·                     перегрузка усилителя;

·                     экстремальное смещение диафрагмы низкочастотного громкоговорителя, сопровождающееся ударами звуковой катушки о фланцы магнитной системы;

·                     нарушение контакта иглы звукоснимателя с канавкой грампластинки;

·                     детонация звука, которая часто превышает значения, характерные для привода диска электропроигрывателя.

Действительно, даже при проигрывании измерительных грампластинок коэффициенты детонации в этом случае достигают 0,5%.

Перечисленные явления как при длительном, так и при кратковременном воздействии нарушают комфорт музыкального восприятия. В связи с изложенным возникает задача уменьшения резонансного подъема амплитудночастотной характеристики и расположения частоты его максимума таким образом, чтобы при выполнении других требований, связанных с воспроизведением, составляющие спектра колебаний иглы, обусловленные короблением грампластинок и совпадающие с областью частоты резонанса, не вызывали помех. С этой целью применяют и широко рекламируют различные устройства демпфирования основного резонанса. Однако при объективных измерениях оказалось, что эти устройства недостаточно эффективны из-за неудачно выбранных принципов демпфирования и неоптимальных соотношений их параметров.

В настоящей статье предлагается обобщенный подход к оценке эффективности устройств демпфирования основного резонанса звукоснимателя. Дается метод оптимизации параметров наиболее распространенных из них.

Рис. 1. Механическая схема звукоснимателя (а) и электрический аналог (б)

Установим общие соотношения для звукоснимателей. Представим звукосниматель в виде системы совершающих относительное поступательное движение элементов (рис. 1,а), в которых сосредоточены и приведены к игле его механические параметры. На основе этой обобщенной схемы определен электрический аналог звукоснимателя (рис. 1,6). При этом использованы следующие обозначения:

к - колебательная скорость воспроизводимого иглой звукоснимателя коробления, м/с;
- колебательная скорость игла-тонарм, м/с;
- сила реакции иглы при ее возбуждении колебаниями канавки грампластинки, Н;
Y - полная механическая проводимость иглы (комплексная величина), мех. Сим;
М - приведенная к игле масса звукоснимателя, кг;
Zd - приведенный к игле импеданс механической связи между тонармом и его неподвижным основанием, мех. Ом.

Из схемы рис. 1,6 получаем передаточную функцию звукоснимателя:

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (1)

где чертой сверху обозначена комплексная величина (неподвижный вектор), а галочкой - амплитудное значение.

Приведенный к игле механический импеданс звукоснимателя

. . . . . . . . . . . . . (2)

При традиционном проектировании обычно устраняют потери в поворотных осях тонарма и подвижной системе головки в области низких частот (ниже. 100 Гц), что эквивалентно уменьшению Zd до нуля и преобразованию полной проводимости иглы в чисто реактивную величину-гибкость. В результате на резонансной частоте (см. выражения (1) и (2)) имеем

а это значит, что подобным образом спроектированный "идеальный" звукосниматель принципиально не пригоден для использования из-за его неустойчивости при воспроизведении записи с покоробленной грампластинки. В реальных головках звукоснимателя полная проводимость иглы в области низких частот может быть представлена последовательным соединением сосредоточенных элементов: гибкости С (реактивная составляющая) и проводимости G (активная составляющая).

Значения гибкости ряда головок звукоснимателя, используемых в высококачественной звуковоспроизводящей аппаратуре, известны из работы [2] и других материалов. Однако данные о механической проводимости иглы в технической и рекламной литературе отсутствуют, хотя эта величина является важной для оценки устойчивости звукоснимателей, в которых нет специального устройства демпфирования основного резонанса.

Рис. 2. Амплитудночастотная характеристика звукоснимателя фирмы Sansui с головкой М15Е Super фирмы Ortofon (измерения проведены с использованием самописца уровня 2305 и тестпластинки QR 2010 фирмы Брюль и Къер)

Измерения активной составляющей полной проводимости обычно дают значения 20-60 м/сН. Так (рис. 2), наличие слабого эффекта демпфирования основного резонанса объясняется действием активной составляющей проводимости иглы. Однако, как будет показано ниже, дальнейшее уменьшение проводимости иглы, полезное с точки зрения демпфирования основного резонанса, нежелательно при воспроизведении фонограммы в области средних частот.

Приведенная к игле масса звукоснимателя М - параметр, выбор величины которого обычно отдается на откуп конструктору. Существует мнение [3], что значение ее следует уменьшать до возможного предела. Это утверждение обосновывают тем, что максимальные значения смещения иглы, обусловленные короблением, и их вероятность возрастают с понижением частоты [1], особенно в области ниже 6,5 Гц. Следовательно, уменьшение массы М, сопровождающееся повышением частоты основного резонанса, способствует уменьшению помех воспроизведению. Однако в связи с наличием ограничений, обусловленных допустимыми искажениями фазы и групповой задержки, которые возникают в звукоснимателях в области низких звуковых частот, приведенное выше утверждение представляется слишком категоричным.

Как следует из Приложения, для звукоснимателей с динамической гибкостью (20 - 40) м/Н значение приведенной к игле массы в соответствии с выражением
должно находиться в пределах (13 - 26) кг.

Таким образом, параметры звукоснимателя Y и М являются мало управляемыми, а это значит, что уменьшения помех воспроизведению, прежде всего, следует ожидать от выбора оптимального импеданса Zd.

Задача оптимизации параметров устройств демпфирования колебаний звукоснимателя решается в четыре этапа:
1. Получение общих соотношений между сосредоточенными параметрами устройства для каждого способа демпфирования на основе эквивалентных схем.
2. Определение возможных ограничений, связанных с использованием конкретного способа демпфирования.
3. Установление оптимальных соотношений между сосредоточенными параметрами устройств демпфирования по критерию максимальной эффективности.
4. Оптимизация параметров устройства с учетом характера обусловленных короблением грампластинок колебаний иглы.

Рис. 3. Звукосниматель с вязко-упругой связью игла - тонарм: а - механическая схема;
б - электрический аналог

Анализ и сравнение различных способов демпфирования обеспечат обоснованный выбор наиболее целесообразного из них. Рассмотрим в связи с изложенным конкретные способы демпфирования основного резонанса звукоснимателя.

I. Применение вязко-упругой связи игла - тонарм (игла - корпус головки звукоснимателя). Этот способ (рис. 3) имел распространение в 1930-1940 гг. Передаточная функция звукоснимателя и импеданс, приведенный к игле, определяются выражениями (1), (2) после подстановки

Принципиальным недостатком этого вида демпфирования является недопустимый по величине импеданс иглы звукоснимателя в диапазоне средних звуковых частот. Оценим этот эффект количественно, для чего определим модуль передаточной функции звукоснимателя в виде

. . . . . . . . . . . . . . . . (3)

Из формулы (3) для заданного эффекта демпфирования на частоте получим необходимое значение

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (4)

Далее определим модуль приведенного к игле импеданса звукоснимателя при :

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (5)

а при условии MG < 1 кгм/сН, С < 1 м/Н (всегда выполняется для реальных звукоснимателей)

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (6)

После подстановки выражения (4) в (6) может быть определена сила реакции иглы

. . . . . . (7)

где - максимальное значение амплитуды колебательной скорости фонограммы в области средних звуковых частот (на частоте 1000 Гц = 0,2м/с).
Если использовать рекомендуемое в работе [4] значение , то при С - 30* м/Н и М - 20* кг получим силу реакции иглы - 60 мН. Вычисленная величина после отнесения ее к площади контакта иглы с грампластинкой (около м2) определяет давление, при котором упругая деформация винилита переходит в пластическую [5], т. е. наступает разрушение канавки грампластинки.

II. Применение вязкой связи между тонармом и его неподвижным основанием (обычно в поворотных осях тонарма). Этот способ был предложен в работе [6] и исследован в работах [4, 7]. Механическая схема и электрический аналог (рис. 4) включают приведенное к игле сопротивление вязкой связи между тонармом и его неподвижным основанием R'. Недостатком демпфирования этого вида является возникновение постоянной силы реакции иглы, направленной к внешней стенке канавки грампластинки при линейном перемещении головки звукоснимателя к центру диска.

Рис. 4. Звукосниматель с вязкой связью между тонармом и его неподвижным основанием: а - механическая схема; б - электрический аналог

Как показано в работе [4], при вязком демпфировании основного резонанса с эффектом = 3 сохранение надежного следования иглы возможно, если выполняется условие

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (8)

где - прижимная сила звукоснимателя, Н; g - ускорение силы тяжести, м/с.

Для звукоснимателей, оснащенных выпускаемыми промышленностью головками, из-за значительной их массы [2] выполнение указанного условия практически неосуществимо. С другой стороны, радикальное уменьшение приведенной массы звукоснимателя нежелательно по рассмотренным выше соображениям.

III. Применение "настраиваемого" на частоту основного резонанса звукоснимателя демпфера колебаний (известно как динамическое резонансное демпфирование). Впервые такой способ предложен в работах [8, 9]. Тонарм звукоснимателя разделен при этом на две части, образующие сосредоточенные массы, соединенные между собой вязко-упругим элементом. Примером устройства является тонарм [8], в котором противовес эластично закреплен и настроен на частоту основного резонанса звукоснимателя.

Динамическое резонансное демпфирование является высокоэффективным и свободным от недостатков, характерных для I и II способов. Хотя этот вид демпфирования распространен достаточно широко, методы расчета устройств с его использованием в литературе не приводятся. В настоящей статье восполнен этот пробел.

Рис. 5. Звукосниматель с динамическим резонансным демпфированием:
а - механическая схема; б - электрический аналог

Ниже установлена связь между сосредоточенными параметрами звукоснимателя и его характеристиками. В схеме рис. 5 дополнительно использованы следующие приведенные к игле звукоснимателя величины:
R' - механическое сопротивление вязкой связи между тонармом и демпфером колебаний, сН/м;
С' - гибкость связи между тонармом и демпфером колебаний, м/Н;
М' - масса демпфера колебаний, кг.

Передаточная функция звукоснимателя

(9)

а приведенный к игле импеданс

(10)

Установим соотношение между сосредоточенными параметрами звукоснимателя с настраиваемым демпфером колебаний, добиваясь максимально плоской характеристики модуля передаточной функции. Такой вид характеристики при любом ожидаемом спектре колебаний иглы, обусловленных короблением, обеспечивает наименьшую вероятность возникновения помехи.

Определим модуль передаточной функции звукоснимателя в области низких частот:

(11)

При вариациях R' все зависимости модуля от частоты проходят через точки С и D. Это следует из рассмотрения величины которая при равна или , и не зависит от значения R'.

Определим координаты точек С и D из выражения

. . . . (12)

Решим уравнение (12) относительно частоты о. При этом найдем ее значение в точках С и D:

. . . . . . . (13)

Извлечение корня из левой части выражения (12) дает значение модуля передаточной функции в точках С и D, которое соответствует максимально плоской амплитудночастотной характеристике звукоснимателя в области низких частот и достигается при равенстве между собой значений ординат, а также равенстве нулю производных модуля передаточной функции в точках С и D. После подстановки значений частоты (см. выражение (13) в формулу для модуля передаточной функции в точках С и D получаем соответствующее условию равенства ординат значение приведенной к игле гибкости элемента связи демпфера с тонармом:

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (14)

( соответствует IV способу демпфирования). Подстановка в выражение (13) значения Сопт позволяет представить координаты точек С и D для максимально плоской частотной характеристики в виде частоты

. . . . . . . . . . . . . (15)

и модуля передаточной функции

. . . . . . . . . . . . . . . (16)

Модуль передаточной функции выражения (16) количественно определяет эффект демпфирования.

Взяв производную от выражения (11) по частоте Cо и приравняв ее нулю, установим зависимость R' от аргумента со и параметров С, М, С', М':

. . (17)

После подстановки в формулу (17) значений и получим оптимальное приведенное к игле механическое сопротивление элемента связи демпфера с тонармом:

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (18)

Исследования модуля (см. выражение (10)) показали, что при оптимальных значениях и обеспечивается также минимальный импеданс звукоснимателя, приведенный к игле, в области основного резонанса.

Рис. 6. Зависимость модуля механической передаточной функции (ордината) от частоты (абсцисса) звукоснимателя с динамическим резонансным демпфированием

На рис. 6 (кривая 1) представлены полученные с помощью ЭВМ зависимости от частоты модуля передаточной функции звукоснимателя, в котором М=М', a R' и С' оптимизированы в соответствии с выражениями (14), (18). На этом же графике приведены зависимости при (кривая 2) и при , (кривая 3). Они могут быть сопоставлены с измеренной амплитудночастотной характеристикой (рис. 7) реального звукоснимателя электропроигрывателя "Dual-701" (ФРГ). Характеристика получена с помощью неконтактного датчика индукционного типа при возбуждении вертикальных колебаний иглы преобразователем динамического типа. При этом регистрировалась амплитуда колебательного смещения игла - тонарм звукоснимателя, в котором подвижная система заменена бериллиевой пружиной с нормированной гибкостью С = м/Н. При измерениях использовались генератор 1017 и самописец уровня 2305 фирмы Брюль и Къер. В звукоснимателе применено широко рекламируемое динамическое резонансное демпфирование.

Рис. 7. Амплитудночастотная характеристика звукоснимателя в области
основного резонанса (электропроигрыватель "Dual-701")

Как видно из рис. 7, в результате неоптимальной настройки, а также слишком малой приведенной к игле массы демпфера колебаний ( ) вместо гладкой амплитудночастотной характеристики наблюдается двугорбая несимметричная кривая с неравномерностью 20 дБ. Таким образом, выявляется главный недостаток динамического резонансного демпфирования - необходимость точной настройки "настраиваемого" демпфера колебаний на частоту основного резонанса звукоснимателя. Причем это должен выполнять владелец электропроигрывателя каждый раз после смены головки звукоснимателя.

IV. Применение динамического демпфирования вязкого типа. Тонарм звукоснимателя разделяется на две части (массы), связанные чисто резистивно (вязкой жидкостью). Демпфирование основного резонанса осуществляется за счет потерь кинетической энергии в элементе резистивной связи в результате относительного перемещения масс при ускорениях звукоснимателя. Этот способ предложен в работе [3] и проверен ее автором на экспериментальном образце тонарма. Однако конструкция этого тонарма, по мнению самого автора, оказалась непригодной для промышленного использования. В работе [3] отсутствует также количественный анализ динамического демпфирования вязкого типа, что затрудняет оценку его преимуществ.

В результате исследований, проведенных автором настоящей статьи, удалось создать тонарм звукоснимателя с динамическим демпфированием вязкого типа (будет описан в одной из следующих статей), а также установить оптимальные соотношения между сосредоточенными параметрами звукоснимателя и его характеристиками.

Рис. 8. Звукосниматель с динамическим демпфированием вязкого типа:
а - механическая схема; б - электрический аналог

Из схем рис. 8 может быть получена передаточная функция звукоснимателя в виде

. . . . . . . . . . (19)

а приведенный к игле импеданс

. . . . . . . . . . . . . (20)

Определим модуль передаточной функции звукоснимателя в области низких частот

. . . (21)

При вариациях R' все зависимости модуля от частоты проходят через единственную точку D. Поскольку не существует зависимости, проходящей ниже этой точки, кривая, максимум которой имеет координаты точки D, единственная. Координаты точки D и, следовательно, максимума минимальной высоты следующие: частота

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (22)

модуль передаточной функции

. . . . . . . . . . . . . . . . . (23)

Ордината, соответствующая формуле (23), количественно определяет эффект демпфирования.

Взяв производную от выражения (20) по частоте Cо и приравняв ее нулю, установим зависимость R' от аргумента и параметров С, М, М'

(24)

После подстановки в формулу (24) частоты получим оптимальное значение приведенного к игле механического сопротивления элемента связи демпфера с тонармом:

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (25)

При R'ОПТ имеем также минимальный импеданс звукоснимателя, приведенный к игле, в области основного резонанса.

Для III и IV способов демпфирования нами не установлены оптимальные значения М'. На первый взгляд (см. выражения (16), (23)) может показаться целесообразным неограниченное увеличение массы демпфера, поскольку это способствует повышению эффективности демпфирования. Однако смещение частоты резонансного максимума в сторону низких частот увеличивает вероятность его совпадения с наиболее выраженной областью спектра колебаний иглы, обусловленных короблением. В результате повышается опасность возникновения помех звуковоспроизведению.

При заданных значениях параметров звукоснимателя М и С величина приведенной к игле массы демпфера M' может быть строго определена только в результате оптимального размещения основного резонанса по отношению к спектру колебаний иглы, обусловленных короблением грампластинок. Однако недостаточность данных об этом спектре делает задачу оптимизации в настоящее время трудно выполнимой. В этом случае для выбора M' могут быть использованы установленные нами ранее ограничения на размещение частоты основного резонанса звукоснимателя. Ориентировочное значение М' может быть определена из выражения (22), если принять, что

Одинаково высокая эффективность динамического демпфирования вязкого типа (см. выражения (16), (23)) достигается при значении массы демпфера колебаний, приведенной к игле, примерно в два раза большем, чем при резонансном динамическом демпфировании.

Для правильной сравнительной оценки обоих способов определим неблагоприятные последствия этого по смещению в область низких частот резонансных максимумов c и d при одинаковых параметрах М и С звукоснимателей обеих систем, а также при

Для этого в выражениях (15), (22) отношения приведенных к игле масс заменим соответствующими значениями модуля передаточной функции из формул (16) и (23) - значения модуля обозначим далее через HCD u HD. В результате получим

. . . . . . . . . . . . . . . . . . (26), (27), (28)

Из выражений (26) и (28) следует, что при указанных условиях частота нижнего максимума сое звукоснимателя с резонансным демпфированием расположена ниже частоты максимума , получаемого при динамическом демпфировании вязкого типа. Верхний максимум с частотой d согласно формулам (27), (28) размещается в области более высоких частот, чем .

Рис. 9. Зависимость модуля механической передаточной функции от частоты звукоснимателя с динамическим демпфированием вязкого типа

Таким образом, способ динамического демпфирования вязкого типа имеет следующие существенные преимущества:

·                     при обеспечении равного эффекта менее подвержен влиянию короблений, так как частота максимума располагается выше c;

·                     в области низких звуковых частот вносит меньшие искажения фазы и групповой задержки; это объясняется тем, что при использовании динамического резонансного демпфирования в области d, близкой к воспроизводимым звуковым частотам, наблюдается существенное изменение фазы в зависимости от частоты;

·                     устройство демпфирования имеет низкую чувствительность к изменению параметров (в качестве примера на рис. 9 приведены полученные с помощью ЭВМ зависимости от частоты модуля передаточной функции в области низких звуковых частот при значениях R'', отличающихся от оптимального на 10, 20 и 30%; из рис. 10 видно, что все кривые пересекаются в точке D и проходят в непосредственной близости от кривой, соответствующей оптимальному значению (R');

·                     не требуется настройки устройства при смене головки звукоснимателя;

·                     в устройстве не содержится трудно реализуемого и плохо контролируемого элемента гибкости.

Амплитудночастотная характеристика экспериментального звукоснимателя с динамическим демпфированием колебаний, приведенная на рис. 10, получена при М = М' = 22* кг, C = 22* м/Н методом, аналогичным использованному при измерении электропроигрывателя "Dual-701". Подтверждается возможность выполнения жестких требований, предъявляемых к звукоснимателям при воспроизведении с покоробленных грампластинок, за счет использования этого способа демпфирования.

Рис. 10. Амплитудночастотная характеристика звукоснимателя с динамическим демпфированием вязкого типа.
Связь демпфера с тонармом: 1 - оптимальная ( ); 2 - жесткая

Сравнение результатов измерений (см. рис. 7 и 10) показывает, что динамическое демпфирование вязкого типа при оптимальном соотношении параметров устройства обеспечивает больший эффект, чем резонансное динамическое демпфирование.

Заключение

Результаты выполненной работы показывают, что величина помех при воспроизведении записей с покоробленных грампластинок в значительной степени определяется характеристиками звукоснимателя в области инфранизких частот, а также характером самих короблений.

Количественный анализ ожидаемых помех возможен при условии тщательного изучения спектра колебаний иглы, обусловленных короблением грампластинок. Установлено, что имеющиеся в литературе данные по этому вопросу оказываются недостаточными. Показано, что обязательным условием ослабления нежелательных явлений при воспроизведении записей с покоробленных грампластинок является демпфирование основного резонанса.

При рассмотрении механических способов демпфирования сделаны следующие выводы:
1. Применение вязко-упругой связи игла - корпус звукоснимателя не целесообразно из-за недопустимого механического импеданса иглы в области средних звуковых частот.
2. Использование вязкой (резистивной) связи между тонармом и его неподвижным основанием даже при получении незначительного эффекта демпфирования приводит к появлению недопустимой по величине силы реакции иглы, направленной к внешней канавке грампластинки при линейном перемещении звукоснимателя к центру диска.
3. Динамическое резонансное демпфирование пригодно для звукоснимателей среднего качества с небольшим ожидаемым эффектом демпфирования (нерешенной остается проблема настройки демпфера колебаний при смене головки звукоснимателя).
4. Применение динамического демпфера колебаний вязкого типа целесообразно в системах воспроизведения звука категории супер Hi-Fi. Несмотря на некоторые конструктивные трудности, высокая степень демпфирования достигается в этом случае без ограничений, свойственных другим способам.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Порог моноурального восприятия фазовых искажений в пределах критической полосы слуха по данным работы [10] составляет 10°, а по данным [11] фазовое смещение в системах звуковоспроизведения не должно превышать 17°. При этом искажения групповой задержки 10 мс низких звуковых частот хорошо заметны на слух.

Оценим в качестве примера искажения групповой задержки и фазы звукоснимателя, в котором демпфирование основного резонанса достигается в результате потерь, обусловленных механической проводимостью иглы G, т. е. при .
С учетом этого представим выражение (1) в канонизированном виде, соответствующем описанию минимально фазовой системы второго порядка:

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (29)

где - коэффициент затухания; o - частота резонанса, определяемая выражением

Фазовую характеристику представим в виде

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (30)

Зависимость от частоты групповой задержки является производной фазовой характеристики по частоте:

. . . . . . (31)

Решение уравнений (29) - (31) относительно o и их численный анализ, выполненный исходя из условия [4]

которое выполняется при GM =3, а также необходимости исключения заметных на слух искажений фазы и групповой задержки в области низких частот (20-50 Гц) дают (7 Гц). Следует добавить, что повышение этой частоты до 8-9 Гц нежелательно также из-за возникновения неприятных субъективных ощущений при совпадении этой величины с частотой альфа ритма [12].

 

ЛИТЕРАТУРА

1. Нарр L., Karlov F. - "J. of the Audio Eng. Soc.", 1976, v. 24, № 8, p. 630.
2. Rother P. -"J. of the Audio Eng. Soc.", 1977, v. 25, № 9, p. 550-559.
3. Nakai G. T. - "J. of the Audio Eng. Soc.", 1973, v. 21, № 7, p. 559-562.
4. Hant F. V. - "J. of the Audio Eng. Soc.", 1962, v. 10, № 4, p. 274-288.
5. Bastians C. R. - "J. of the Audio Eng. Soc.", 1967, v. 15, № 4, p. 389-399,
6. Bachman W. S. - "Transactions of the IRE PGA", 1951, March.
7. Kates J. M. - "J. of the Audio Eng. Soc.", 1976, v. 24, № 4, p. 258-262.
8. Bauer В. В. -"IRE National Convention Record", 1957, v. 7, March,p. 76-81.
9. Bauer B. B. - "J. of the Audio Eng. Soc.", 1963, v. 11, № 3, p. 207-211.
10. Mad sen E. R. et al. - "Threshold of phase detection by hearing. "Paper of the 44th AES Convention. 1973, Rotterdam.
11. Stodolsky D. S. -"IEEE Trans. Audio & Elec. Acoust.", 1970, v. AU-18, №3.
12. Гершуни Г. В. Об особенностях КГР и реакций угнетения альфаритма, возникающих при действии подпороговых раздражителей у человека. - ЖВНД, 1955, т. 5, вып. 5.

ноябрь 1978г.